HTAC燃气辐射管燃烧器的工作原理[ 11-26 08:05 ]

蓄热式（HTAC）燃气辐射管燃烧器工作原理（见图1）是B端燃烧器一次空气（1）和燃气（5）在端座（9）部预混，并经电子打火器（2）点火通入辐射管体（18）内。从鼓风机来的常温二次空气（7'）经由自控系统控制的四通换向阀（7）以一定换向周期切换进入蓄热式燃气辐射管燃烧器B（18）后，在经过蓄热式燃气辐射管燃烧器B（18）的蜂窝陶瓷蓄热体（17）时被加热，在极短的时间内常温二次空气（7¢）被加热到接近辐射管体（18）的温度（一般低50°C～100°C），被加热的高温空气（7¢

平焰烧嘴的压力分布[ 11-25 08:20 ]

在对固体粉状燃料烧嘴进行试验时，曾对平展形流股厚度范围内的压力分布状况进行过专项测试。测试结果表明，在整个平焰厚度范围内的压力均为负值，它说明平焰具有抽引力的主要原因。关于平展形流股(火焰)回流区内的压力分布状况，则未见报导过。作者为此作了专项测试，测试的结果描画在图5上。压力测试工作是沿整个注流场回流中心线上进行的。用△符号所表示的曲线是烧嘴在额定天然气流量情况下的压力分布规律，而用×符号所表示的曲线是烧嘴在1／5额定天然气流量情况下的压力分布规律。从图5上可清楚地看出以下几点：① 当额定流量时，从远

回流区[ 11-25 08:15 ]

图3、图4和表1表示出：① 不管天然气流量是大还是小，平焰的前面都存在～ 个较大的回流区，区内的介质(高温烟气)往回倒流；② 当天然气流量为额定值时，回流区的最大直径达900 mm，回流区的长度达750 mm。雨当天然气小，流量只有额定值的1／5时，回流区的最大直径减少至480 mm，回流区长度斌短至480 mm，它们的减小并不是随流量斌少而成比例地斌小，这从另一个侧面，也证明烧嘴的调节性能及灵活性较好；③ 实际测量与观察证明回流介质的运动方向和最终去向。当回流的介质回流到烧嘴砖内部快接近烧嘴出口处时，被旋转气流席

平焰(平展形流股)[ 11-25 08:10 ]

由图3、图4和表l看出，当天然气流量为额定值时，平焰的直径可达1700mm，其厚度达180mm。而当天然气流量减少至额定值之1／5时，平焰直径减至980mm，其厚度减薄至120mn*l。也就是说，此二参数(Dp、Lp )都因流量减少而碱小，但并不成比例地碱小，当天然气流量减少至额定值的20时，平焰直径仍有120mm，平焰仍保持相当的热辐射能力，也就是说，本烧嘴的调节比(最大流量与最小流量之比)比较大，性能比较好。当炉窑内的火焰是火炬形时，被加热工件主要从温度最高的火焰和高温炉气吸收热量(辐射传热)，其次，才是从炉衬

平焰(平展形流股)和回流区[ 11-25 08:05 ]

凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技术应用,每年为企业节省40%-70%的能源成本,主要产品加热炉,工业炉,节能炉,蓄热式炉,垃圾气化处理设备，欢迎致电咨询:0510-88818999图3是I／5(额定值)天然气流量时平展形流股及回流区试验结果。而图4是最大(额定值)天然气流量时平展形流股及回流区试验结果。在图3和图4上，Dp表示平焰的直径(圆盘直径)， 表示平焰厚度。Lh表示回流区自烧嘴砖外表面到回流区前滞点A距离．即回流区的最大长度，Dp表示回流区的最大直径。表1是在不同天然气流

天然气平焰烧嘴的实验装置[ 11-24 08:20 ]

图2是DNGP低压天然气平焰烧嘴试验装置图。它由以下几个主要部分组成：用于试验的DNGP一100低压天然气烧嘴4，用于测量天然气和助燃空气流量的流量计3、7，用于测量烧嘴前天然气和助燃空气压力的U 形压力管2、6，用于提供模拟空气(天然气)和助燃空气的高压进风机1、5和用于参数采集的三度空间测量架8。由于本试验是研究烧嘴所形成的流场，则流场周围介质(空气)必须是静止的，温度的高低必须与两风机提供风的温度基本相等。故本试验是在一个较密封的空气不流通的实验室内进行的。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一

天然气平焰烧嘴的结构和工作原理[ 11-24 08:15 ]

图1是DNGP型低压天然气平焰烧嘴原理图。由图看出，本烧嘴由以下几个主要部件组成：天然气弯管、天然气直管、旋流器、风壳、烧嘴砖等。为保证大量的助燃空气与天然气充丹混合燃烧，同时能提供足够大的气流旋流数，本系列烧嘴内设置旋流器，通过该旋流器气体的旋流数S>0．6，达S—1．2～1．5，是强旋流。这是获得平展形流股(平火焰)的必备条件之一。另外，在烧嘴的最前方设置一个喇叭形烧嘴砖，它是保证平焰形成的另一个必备条件。当不旋转的天然气经弯管、直管至出口处，与旋流数很大的助燃空气相遇，在烧嘴砖的附壁效应作用

天然气平焰烧嘴的研究[ 11-24 08:10 ]

自本世纪以来，全球的经济发展史清晰地告诉人们，能源消费结构的优化是经济发展的重大推动力例如，从本世纪初副5O年代初(1900～1950年)的半个世纪中，全球的能源构成是以煤为主，那时世界经济年均增长率不足2 。从50年代初到60年代中(1950～1965年)的15年间，是由以煤为主到优质能源—— 石油的过渡时期，那时世界经济年均增长率达3．1 。而从6O年代中到9O年代初(1966～ 1992年)的20多年间，全球的能源结构进入以石油为主的时代，那时世界经济年均增长率高达4.5%。就是说，人

天然气加热炉的燃烧装置[ 11-24 08:05 ]

气体燃料的燃烧质量，主要取决于燃烧气体与空气的混合质量。根据混合好、流速快、传热效率高的要求和前人使用的经验，选用了自身预热烧嘴。该烧嘴的优点是：节能效果显著(达30％)；烧嘴、换热器、烟囱、烟道为一有机整体，减少了安装空间和占地面积，操作方便；燃气喷射速度高，升温快，加热均匀；安装维修简单方便，寿命长。烧嘴安装尺寸(烧嘴中心到炉坑的距离)是保证加热质量和效率的重要参数，需认真确定。烧嘴安装高度应超过坯料装料高度，避免燃气直接喷射到坯料表面，以确保加热质量。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,

天然气加热炉的炉膛结构设计[ 11-23 08:20 ]

天然气加热炉炉膛顶部大弦采用“大偏拱”形式，与“直拱顶”比较，有利于火焰从烧嘴沿切线方向射入炉膛，产生强烈旋转燃烧，避免炉膛内的燃烧死角，强化热交换，并使炉温分布均匀。“大偏拱”的拱角略低，可起到“拢火”作用，火焰不会过早溢出而损伤炉门。同时，减少了火焰对炉膛顶部的冲刷，延长了大弦砖的使用寿命。通过精细核算，充分考虑现有生产能力，既要保证生产率，又要考虑燃料消耗成本。根据这一原则，在尽可能降低炉膛高度的同时，炉膛截面尺寸

十二五产业结构调整将明确四大定量指标[ 11-23 08:15 ]

“十二五”期间, 既是中国经济的黄金发展期, 又是矛盾凸显期。国务院发展研究中心产业经济研究部部长冯飞告诉记者, 在这个时期, 要兼顾发展和调整, 重化工和低碳经济的矛盾会更加突出; 同时, 城市化进程提速, 也会促使产业结构进一步调整。据参与“十二五”规划的人士介绍,目前, “十二五”规划已经基本确定产业结构调整的四个定量指标。一是“十二五”期末, 第三产业的比例比2010年提高四个百分点。生产性服务业在服务业中所占的

加热炉采用产量控制后的氧化烧损情况[ 11-23 08:10 ]

该厂蓄热加热炉采用单炉保产, 常规炉待轧的工艺制度后, 合理地控制待轧时间及待轧制度, 其氧化烧损量大大降低。从两座加热炉(常规炉与蓄热炉) 在达产后的氧化烧损量比较来看, 蓄热炉的氧化烧损明显降低, 比常规加热炉降低10%左右, 数据见表1。损坏的蓄热体进行更换后, 在连续生产过程中高温蓄热体损坏程度明显减轻, 使用一年后的蓄热体高温段堵塞的烧嘴个数减少, 仅有个别下加热烧嘴由于烧嘴砖断裂造成档砖及蓄热体倾倒,其他均能继续正常工作。通过破坏烧嘴砖后的蓄热体情况来看, 无论其档砖和蓄热体上均没有明显的氧化铁皮附着,

减少烟气中粉尘的带入来降低烧嘴的堵塞[ 11-23 08:05 ]

减少烟气中的粉尘一般采用重力去除法, 即通过沉渣室增加气体流通的断面积; 改变气体的流向, 形成涡流; 增设过滤网增加烟气的阻力等方法, 使烟气流速降低, 利用粉尘自身重力较大的特点, 使烟气中的粉尘脱离烟气沉入沉渣室内。蜂窝式蓄热烧嘴结构紧凑, 很难在炉墙或烧嘴内部留出空间形成沉渣室或变更烟气流向的通道, 因此在烧嘴前部高温段采用耐火挡砖, 既能减少高温炉气对前排蓄热体的辐射作用, 又能抵抗部分氧化铁皮对前排蓄热体的侵蚀。使用中要注意, 为防止烟气中的粉尘通过挡砖的孔洞直接侵蚀到蓄热体, 高温挡砖的孔向要与烧嘴喷

减少氧化铁皮的产生来解决烧嘴堵塞[ 11-22 08:20 ]

影响氧化的因素包括炉内气氛、钢的成分、加热温度和加热时间。这些因素中, 炉内气氛、钢的成分和加热温度对氧化速度有很大影响, 而加热时间则主要影响钢的烧损量。对于采用低热值煤气的蓄热式燃烧技术来说, 其可燃成分中CO比率较大, 并实现了高温低氧燃烧, 从炉内气氛的控制上可以有效地降低氧化烧损。但一般蓄热式加热炉的氧化铁皮较常规加热炉的堆积更严重, 其原因在于加热温度及加热时间的控制。通过对一炼钢厂蓄热式加热炉的跟踪以及对氧化烧损率的测试可以看出, 正常生产状况下的氧化烧损率只有0194% , 但清渣周期却为4个月,

蓄热式烧嘴堵塞原因分析[ 11-22 08:15 ]

蜂窝蓄热式烧嘴是将蓄热式技术和传统的烧嘴相结合, 使蓄热烧嘴具有预热空气( 或煤气)、组织燃烧及排烟的功能。蜂窝蓄热体由于具有比表面积大、占地面积小、蓄热能力强等优点, 应用于蓄热式烧嘴中, 作为烟气与空气(或煤气) 之间交换热量的载体, 使蓄热式加热炉的结构紧凑, 并能得到最大的换热效果。蜂窝式蓄热烧嘴在加热炉的使用过程中经常会出现蜂窝蓄热体堵塞的现象, 蓄热体被堵塞后, 高温烟气和低温燃气(助燃空气) 均不能通过蓄热体,失去换热作用, 最终由于长时间承受高温炉气的辐射而损坏。某厂的加热炉用高炉煤气为燃料, 进行

双门室式锻造加热炉的节能效果分析[ 11-22 08:10 ]

双门室式锻造加热炉投产后，经热平衡测试，炉温均匀性达到(±10～土20)℃，其热效率与国内水平比较：本加热炉热效率：21．8％～24．7％，国内平均热效率：5％～15％，国内先进热效率：20％～25％。从以上统计结果分析看，本双门室式锻造加热炉综合节能率超过35％，热效率指标已超过国内平均水平，总体上达到了国内先进水平。这说明双门室式锻造加热炉在采用节能新材料、新技术上取得了较大突破，技术效果、经济效益显著，极大地提高了产品的质量和劳动生产率，降低了氧化烧损率和生产成本，具有极大的推广价值。凤谷工业炉

筑炉及烘炉[ 11-22 08:05 ]

此锻造炉炉衬孑L洞较多，结构复杂，故磷酸盐耐火混凝土采用分段现浇为宜。段与段之间用厚度为20 mm的多晶质高铝纤维棉(耐火度<1 400℃)隔开，作为膨胀缝(见图1)。磷酸盐耐火混凝土在施工前，应进行取样试配，并检验主要性能，确认施工配合比。磷酸盐耐火混凝土应进行困料，困料时间大于16 h。采用强制式搅拌机混练，振动方法施工，炉衬用振动棒，炉顶用振动棒加平板振动器，边布料边振动，连续施工。全部施工完成并已初凝有强度时，即可拆模进行养护。烘炉是磷酸盐耐火混凝土施工和使用中的关键环节，其主要作用是排除混凝土中的游

双门室式锻造加热炉的燃烧控制说明[ 11-21 08:20 ]

1)压力为4～5 kPa的燃气，经过燃气过滤器3过滤后使用。2)压力开关6对燃气、空气的压力进行控制，使其处于一定的范围内，当出现超／欠压时，压力开关将给出信号，燃气电磁阀9快速将燃气切断。3)燃烧控制器16启动，燃气电磁阀9打开，与此同时，点火变压器14通电，烧嘴11的喷口附近出现点火火花，进行点火。4)点火成功，火焰监测电极12将信号传给燃烧控制器，点火成功指示灯亮。如点火失败，燃烧控制器将输出信号，燃气电磁阀关闭。此时点火失败指示灯亮，同时燃烧控制器将输出报警信号，报警器报警。5)点火成功后，调整燃烧负荷可采

室式加热炉的燃烧系统及自动控制[ 11-21 08:15 ]

燃烧系统由燃烧装置和控制系统组成。燃烧装置由内置式调温高速烧嘴、换热器、烟囱、烟道、炉前管道组成，并有机地结合为一整体，结构紧凑，便于操作。3个烧嘴喷出的高温气流，呈逆时针高速旋转，利于炉气对流传热，令炉温均匀。调整烟气调压阀的开度，使炉底平面处炉压为零或微正压(即火焰露出门框80 mm)，使炉内为还原气氛。控制系统设计为自动控制方式，详见燃烧系统原理图及控制说明。燃烧系统原理图(见图2)凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技术应用,每年为企业节省40%-70%的能源成本,主要产品加热

双门室式锻造加热炉的炉衬结构和炉顶结构[ 11-21 08:10 ]

炉衬结构因锻造炉是周期性作业的加热炉，工作温度较高(为1 300℃)，故对耐火材料的耐火度和热振性能要求较高。磷酸盐耐火混凝土热振稳定性好，耐火度为1 760℃，不易开裂，因此炉墙和炉顶选用磷酸盐耐火混凝土，外砌114 mm高强轻质保温砖，并加设10 mm厚的石棉板保温。炉底受锻坯进出的机械磨损，是整个锻造炉的薄弱环节。因此设计为活动炉底结构，选用镁铬砖砌筑。镁铬砖系碱性耐火材料，抵抗熔融钢液的能力较强，不与锻坯粘连。炉顶结构此锻造炉余热的利用采用换热器换热方式，换热器材质为310S，最高耐温1 050℃。因换热器