布置方式的改进[ 11-10 08:20 ]

由于蓄热式烧嘴的容积均匀燃烧的特点，因而在烧嘴布置形式方面有上下组合的烧嘴结构、水平组合的分隔式烧嘴结构和水平组合交叉布置的烧嘴结构3种方案可以选择，具体有：1)上下组合的烧嘴结构，即上加热段煤气烧嘴喷口在下、空气烧嘴喷口在上，下加热段煤气烧嘴喷口在上、空气烧嘴喷口在下。目的是在钢坯上下表面形成还原性气氛，有利于降低钢坯的氧化烧损，但管路的布置复杂，炉前散热效果较差。浇注空、煤气烧嘴结合部时不易严密，容易出现温度过高的情况。2)水平组合分隔式烧嘴结构，即煤气烧嘴与空气烧嘴喷口水平布置，每个烧嘴的喷口与对应燃烧的喷口

烧嘴结构的改进[ 11-10 08:15 ]

烧嘴、烧嘴砖与炉墙的接合面长期使用后出现裂缝一直是烧嘴周同冒火的主要原因，为此，从强化烧嘴壳体与炉墙耐材间的密封角度出发，在烧嘴高温段壳体靠近炉膛端设置台阶，使其与炉墙耐材之间形成90。折角，如图l所示；也有烧嘴砖上设计有一圈凹槽。四周辅以浇注料整体浇筑后，有效将烧嘴、烧嘴砖与炉墙形成一个坚密整体，如图2所示；在伸人炉墙内的烧嘴钢板外壳焊一圈不锈钢锚同钩，如图3所示。烧嘴周隔100mm范围内炉墙不设保温层。使烧嘴壳体与炉体耐材之间结合紧密；从提高烧嘴使用性能出发，烧嘴砖与烧嘴壳体内衬整体成型浇注，并提前预制；烧嘴高

蓄热式加热炉燃烧器破损原因——筑炉材料[ 11-10 08:10 ]

由于蓄热式烧嘴砖恶劣的工况条件，往往烧嘴砖的选材与炉墙耐火材料不同，导致烧嘴砖与炉墙耐火材料之间性能差异较大，尤其是两者之间的线膨胀性能不匹配，导致烧嘴砖承受巨大的热应力而龟裂、剥落；从降低炉墙散热的角度，除烧嘴以外的所有炉墙内表面均铺设有耐火纤维绝热层，由于纤维层的弹性、多孔性，削弱了炉墙与烧嘴间的整体密封效果；一旦高温火焰或烟气串人绝热层。将导致绝热纤维的高温收缩与结晶粉化，并使高温气体沿绝热层收缩与粉化空隙在整个炉墙小断延伸，显著地削弱了炉墙的综合稳定性。常规炉墙锚同钩的材质选择与结构设计虽能较好地满足常规加

蓄热式加热炉燃烧器破损原因——砌筑技术[ 11-10 08:05 ]

由于蓄热式烧嘴特殊的结构形式，导致常规加热炉炉墙膨胀缝留没方式不尽合理。加剧了炉墙耐火材料的热应力破损，尤其是与烧嘴砖结合部位炉墙的破损以及相互之间热应力作用，则进一步加剧了烧嘴砖的龟裂、磨损与剥落；同时，蓄热式烧嘴砖与炉墙之间的结合缺少有效的密封，也缺乏消减热应力的措施，导致烧嘴砖四周缝隙与炉墙的综合稳定性；由于烧嘴砖结构尺寸的显著扩大，导致常规炉墙锚同砖性能与布置方式的不合理，影响了炉墙的整体强度和稳定性，加剧了炉墙的破损进程；同时，也增加了大量的炉墙异形接合面，导致炉墙砌筑困难、筑炉质量下降。凤谷工业炉集设计

蓄热式加热炉燃烧器破损原因——布置方式[ 11-09 10:11 ]

受蓄热式烧嘴布置窄问的限制和加热炉热负荷的需求，传统的蓄热式烧嘴为上下布置方式，由于上下烧嘴砖之间空间狭小、炉墙浇注过程中水平狭小空间排气小充分。导致上下烧嘴砖之间浇注不密实，浇注体强度低，高温条件下易变形，并在烧嘴砖与炉墙之间形成贯穿缝。往往是炉墙漏火窜气最先小现的部位。由于蓄热式加热炉特殊的燃烧工况条件，普遍存在正压运行的问题，在炉子长期使用后，墙体与烧嘴本体出现膨胀收缩缝隙．在炉膛内压作用下，火焰沿烧嘴周围缝隙溢出，是造成烧嘴破损的重要原因。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技

蓄热式加热炉燃烧器破损原因——烧嘴结构[ 11-09 09:51 ]

由于蓄热式加热炉属于宽短型的高产量加热炉，为保证加热炉的供热负荷、降低高温预热燃烧介质流动阻力，蓄热式烧嘴砖的体积已经做到了极限值，炉墙七基本遍布烧嘴砖。过大烧嘴砖不仅降低其自身强度，同时也造成炉墙的稳定性下降；烧嘴砖喷口壁厚较薄而四周与炉墙相同，使烧嘴砖与挡火砖结合部形成热应力集中，促进了烧嘴砖的热应力裂纹破损；蓄热式烧嘴砖喷口内外直接与炉内高温烟气接触，导致平均使用温度远高于炉内其他部位，促进了烧嘴砖的高温破损，出口通道发生缩变，甚至发牛阻塞，此外，高温烟气与预热介质的反复交替，引起烧嘴砖交变热应力，导致热应力

蓄热式加热炉燃烧器破损原因分析[ 11-09 09:46 ]

蓄热式加热炉烧嘴砖、蓄热箱体是蓄热式加热炉燃烧系统的重要组成部分，烧嘴砖是用于烧嘴部位的耐火制品，起组织火焰的作用，蓄热箱是完成燃烧介质预热换热装置。根据资料报道，蓄热式燃烧器破损的表现形式首先是烧嘴周围发红，随后演变为透热冒火的现象，最后发展为烧嘴砖与炉墙剥落、甚至导致炉墙倒塌的严重问题。目前，轧钢蓄热式加热炉用燃烧器主要有空气单蓄热式和空煤气双蓄热式。针对蓄热式加热炉燃烧器的破损以及由此带来的加热炉热工特性的恶化和严重安全隐患等问题，国内众多学者根据蓄热式加热炉的工艺特点，系统地分析了常规蓄热式燃烧器破损的原因

蓄热式烧嘴的破损研究[ 11-09 09:37 ]

蓄热式燃烧技术通过蓄热体蓄热进行烟气余热回收，将燃烧介质预热到较高温度(800-1100℃)，同时，在燃烧过程中通过燃烧介质的射流、卷吸烟气而实现高温贫氧燃烧，显著降低燃烧过程中的NOx浓度，真正表现出既节能又环保的技术特点。由于燃烧介质较高的预热温度，大幅度增加了燃烧介质带入的物理热，因而，即使在完全使用低热值煤气条件下也能满足工业炉加热的需求。对于国内的钢铁联合企业，工业炉采用的燃料主要是企业的副产煤气。随着企业钢铁产品深加工工序的不断延伸，高热值焦炉煤气缺口不断增大，同时低热值高炉煤气则不断富裕排放。造成企业

漩涡式铝屑沉熔装置的数值模拟[ 11-08 08:15 ]

侧井式铝屑熔化炉是国内外比较先进的炉型．主要用于铝合金切屑的回收利用．结构简图见图1。该炉的核心部分即为侧井．由铝水泵和旋涡式铝屑沉熔装置(简称“涡流室”)组成。涡流室能否形成合理的流场．将投入的铝屑颗粒快速的卷吸进去是决定该炉工作效率的关键。由于影响涡流室卷吸效果的因素繁多且十分复杂．对其进行大规模的工程实验研究比较困难，随着计算机技术的快速发展．利用CFD计算软件Fluent对其进行数值模拟成为一种有效的方法。该软件耗费少，速度快．效率高。并能在一定条件下模拟真实条件和理想条件．已成为众

新型测温装置的结构及特性[ 11-08 08:10 ]

对于轧钢加热炉来说通常是从后部间断地往前推进钢坯, 由前部侧向出炉, 钢坯逐渐从冷却状态被加热到高温要求, 故测温装置应设置在炉子前部侧向反出炉一侧, 这样测温探头应设计成对钢坯的端面( 如60×60、80×80、100× 100等) 处进行接触( 缓冲后) 测温。又因为钢坯往往不是很直, 常有弯曲情形, 使得钢坯与钢坯之间排列存在间隙不等, 此时必然会使得钢坯的端面间距不一, 有时会造成测温探头前进接触时正处于两根钢坯之间的空隙, 在此情况下就要求测温装置具备有横移一小行程(

轧钢加热炉钢坯测温装置[ 11-08 08:05 ]

国内轧钢加热炉, 过去大多数是以燃煤方式加热连续推进的钢坯, 由于环保等原因, 逐渐为燃气、燃油方式加热所代替。在轧钢加热炉上采用计算机进行控制钢坯温度, 这是自80 年代开始人们所深入进行的工作, 其测温方式, 一般是间接地通过装在加热炉炉壁上的热电隅所测得的炉膛温度来估算钢坯的温度, 其中较先进的上海某研究所研制的WFHZ-81A 型双传感器测温装置, 也是采用高温热电隅, 所测得钢坯温度也是间接的。故能直接测出钢坯表面温度成为实现加热炉燃烧全过程的微机自动控制的重要任务。因为轧钢加热炉为高温炉窑, 出炉钢坯温

耐火纤维复合层衬里结构及其喷涂技术要点[ 11-07 13:43 ]

采用多层复合炉衬结构，其各层的材质与厚度根据炉子的工艺要求和使用温度以及热效率等技术经济分析，按经济厚度或最大允许热损失量下的厚度设计。在施工中通过对纤维棉与结合剂的用量、风压与液压以及喷射距离与角度的调节与控制，以使各层的密度逐层减少和增加三维网络结构。图1是复合层衬里结构的局部纵向剖面图。在炉体钢板上焊接上L型或V型金属锚固件，间距为200mm×200mm，长度比耐火纤维喷涂炉衬总厚度小约20mm，以保证其端点埋入衬里中，避免形成热桥。在炉体钢板和金属锚固件上涂刷或喷涂一薄层未经稀释的结合剂，作为预

结合剂的制备[ 11-07 13:14 ]

结合剂应与被粘结的耐火纤维棉具有相同或相近的物理化学性能和使用温度，应同时具有常温和高温粘结强度，使纤维间具有强的机械结合和物理化学结合；并应具有良好的流动性、浸润性、扩散性和渗透性，但不应有腐蚀性。结合剂根据使用温度和耐火纤维棉的要求分别采用水玻璃、硅溶胶、磷酸铝、铝胶或锆胶中至少一种与一定比例的有机粘结剂混合，加水配制而成。有时还可以加入少量促凝剂和! 或防腐剂，但不应加入含有钠、钾和铁的物质。结合剂的用量折合成Sio2 应限制在干燥后总质量的2%-4%。结合剂中所含的有机粘结剂为纤维素、工业淀粉或聚乙烯醇水溶

耐火纤维棉的选用[ 11-07 11:11 ]

耐火纤维喷涂炉衬用纤维棉宜采用喷吹法生产的纤维棉，不宜采用甩丝法生产的纤维棉，主要根据使用温度选用。耐火纤维棉的种类及使用温度、化学成份和物理性能要求，见表1。纤维棉中不应混入高钙、高铁等外来夹杂物；同一种纤维棉中混入其它棉种的量不应超过10%。喷涂前，耐火纤维棉需经预处理，纤维长度不宜大于20mm。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技术应用,每年为企业节省40%-70%的能源成本,主要产品加热炉,工业炉,节能炉,蓄热式炉,垃圾气化处理设备，欢迎致电咨询:0510-88818999

耐火纤维喷涂复合炉衬技术及应用[ 11-07 10:56 ]

耐火纤维喷涂技术是近二十年来发展起来的构筑工业窑炉耐火衬里的机械化施工新技术。该技术采用专用设备，将经过预处理的耐火纤维和结合剂喷涂到炉体表面，以形成耐火保温层。这种先进的施工技术与其它筑炉方法相比，方法简便、省时高效，尤其适于构筑复杂异形炉衬；炉衬无接缝，严密性和整体性好，表面平整光洁；可形成多层复合炉衬，以获得高性能与低成本的最佳结合。采用耐火纤维喷涂技术不仅能大大缩短施工周期，而且提高了加热炉的热效率，节能效果和综合经济效益十分显著，使得这一新技术在工业炉的新建、改造和检修工程中能够得到成功的应用和迅速的推广

铸钢退火台车炉台车载荷的确定和车架横梁截面积的计算[ 11-06 08:20 ]

台车计算载荷包括工件单位装载量、垫铁重量、车面耐火砌体重量和车架重量，根据已知的炉膛尺寸或台车有效面积，可参考表3确定台车计算载荷。由于台车车面有效面积较大，车面耐火砌体重量P]取800X9．8N／ ，车架重量P4取双层车架的800 X 9．8N／ ，单位装载量PI按第一热处理3000x9．8N／ 取值，也能满足第二热处理的要求，故P=PI+P2+P3+P4=5000X9．8N／m~。3．4车架横梁截面积的计算双层车架此处仅算横梁。为简化计算，可认为上面受连续均布载荷，下面的组合钢轨看做是两个支点，按自由支承的双外

铸钢台车炉车架材料及容许弯曲应力和车架计算温度[ 11-06 08:15 ]

车架材料用Q235钢，表1是参照Q215钢在300℃以下时的屈服极限 值和在400℃以上时的DVM蠕变极限值所确定的台车用Q215钢容许弯曲应力，由于Q235钢容许弯曲应力略大于Q215钢，故比照Q215钢容许弯曲应力计算即可。设计中采用车架计算温度见表2凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技术应用,每年为企业节省40%-70%的能源成本,主要产品加热炉,工业炉,节能炉,蓄热式炉,垃圾气化处理设备，欢迎致电咨询:0510-88818999

铸钢退火炉台车的设计之炉门和牵引机构[ 11-06 08:10 ]

炉门由于炉子尺寸较大，若做成整块式炉门则不利于安装及运行，起吊装置复杂，而采用上下2块组合成的炉门，便于制造、安装、操作。下门焊于车架钢板上，上门可从定位销上吊走，灵活方便，当台车要进人炉子退火时，上门则可安于下门之上，上门顶部用斜面与炉口密封。牵引机构根据机制公司铸钢车间工艺要求以及车间布置等具体情况，我们综合考虑选用行车牵引机构，通过内、外导向滑轮直接将台车拉出或拉人炉内，考虑台车载荷及摩擦等因素，我们选6X 19型钢丝绳，钢丝绳直径按l5，5≤西≤20选取。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导

铸钢退火炉台车的设计方案之行车机构[ 11-06 08:05 ]

对比国内目前使用的5种行走机构(滚柱带式、滚球带式、车轮式、轮对式与滚球式)使用情况和结构特点，我们选择滚柱带式行走机构。滚柱带由中间穿轴的滚柱(D=160mm，D ：200mm)和轴端连接板(板厚15mm，板宽80mm，轴与轴中心距400mm)组成，车架下部的承托结构和炉底轨道均为组合钢轨(43 kg／m)。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技术应用,每年为企业节省40%-70%的能源成本,主要产品加热炉,工业炉,节能炉,蓄热式炉,垃圾气化处理设备，欢迎致电咨询:0510-8881

铸钢退火台车的设计方案之车架[ 11-05 08:20 ]

根据机制公司铸钢车间工艺给定设计参数：台车最大装料重量50t，台车下部空间环境温度200℃，铸钢每月用于退火2次，每次退火时间16h左右。比较单层车架与双层车架。选双层车架结构形式，即横梁由17根工字钢等距(间距500ram)排列组成，横梁之上纵向对称排列12根槽钢成框形结构，框架之上焊15ram厚的钢板，钢板之上托保温耐火层及炉门，车架三侧(车头放炉门一侧除外)焊耐热钢板，用以避免高温气体接触车架。凤谷工业炉集设计研发,生产销售,培训指导,售后服务一体化,专利节能技术应用,每年为企业节省40%-70%的能源成本,