燃油（气）燃烧器安全技术规则（上）[ 10-04 08:20 ]

特种设备安全技术规范 TSG GB001-2007燃油（气）燃烧器安全技术规则第一章 总 则第一条 为了保障燃油（气）燃烧器（以下统称燃烧器）的安全运行，避免和减少燃油燃气设备事故，保障生命安全，减少财产损失，制定本规则。第二条 本规则适用于各类锅炉用燃烧器，其它用途用燃烧器可参照本规则执行。第三条 本规则对燃烧器的结构与设计、安全与控制装置、安装与系统、运行与维护、技术文件和铭牌等要求做出了规定。双燃料燃烧器应当同时满足本规则中关于燃油燃烧器和燃气燃烧器的要求。燃烧器的电气控制系统的安全性能，应当符合相关技术法规

钢结构工程施工的基本规定[ 10-04 08:15 ]

3.0.1 钢结构工程施工单位应具备相应的钢结构工程施工资质，施工现场质量管理 应有相应的施工技术标准、质量管理体系、质量控制及检验制度，施工现场应有经 项目技术负责人审批的施工组织设计、施工方案等技术文件。3.0.2 钢结构工程施工质量的验收，必须采用经计量检定、校准合格的计量器具。3.0.3 钢结构工程应按下列规定进行施工质量控制:1 采用的原材料及成品应进行进场验收。凡涉及安全、功能的原材料及成品应 按本规范规定进行复验，并应经监理工程师(建设单位技术负责人)见证取样、送样；2 各工序应按施工技术标准进行质量

钢结构工程施工术语和符号[ 10-04 08:10 ]

2.1 术语2.1.1 零件 part组成部件或构件的最小单元，如节点板、翼缘板等。2.1.2 部件 component由若干零件组成的单元，如焊接 H 型钢、牛腿等。2.1.3 构件 element由零件或由零件和部件组成的钢结构基本单元，如梁、柱、支撑等。2.1.4 小拼单元 the smallest assembled rigid unit钢网架结构安装工程中，除散件之外的最小安装单元，一般分平面桁架和锥体 两种类型。2.1.5 中拼单元 intermediate assembled structure钢网架

铝工业污染物排放标准（下）[ 10-04 08:05 ]

4 污染物排放控制要求4.1 水污染物排放控制要求4.1.1 自 2011 年1 月1 日起至2011 年12 月31 日止，现有企业执行表1 规定的水污染物排放限值。4.1.2 自 2012 年1 月1 日起，现有企业执行表2 规定的水污染物排放限值。4.1.3 自 2010 年10 月1 日起，新建企业执行表2 规定的水污染物排放限值。4.1.4 根据环境保护工作的要求，在国土开发密度已经较高、环境承载能力开始减弱，或环境容量较小、生态环境脆弱，容易发生严重环境污染问题而需要采取特别保护措施的地区，应严格控制企

铝工业污染物排放标准（上）[ 10-03 08:20 ]

1 适用范围本标准规定了铝工业企业水污染物和大气污染物排放限值、监测和监控要求，以及标准的实施与监督等相关规定。本标准适用于铝工业企业的水污染物和大气污染物排放管理，以及铝工业企业建设项目的环境影响评价、环境保护设施设计、竣工环境保护验收及其投产后的水污染物和大气污染物排放管理。本标准不适用于再生铝和铝材压延加工企业（或生产系统）；也不适用于附属于铝工业企业的非特征生产工艺和装置。本标准适用于法律允许的污染物排放行为；新设立污染源的选址和特殊保护区域内现有污染源的管理，按照《中华人民共和国大气污染防治法》、《中华人

75t熔铝炉集气罩排风量计算（下）[ 10-03 08:15 ]

问题分析炉内余压炉内余压是烟气流出的动力。按照上述计算，炉内余压为100Pa时，烟气由炉口喷出的速度为21.3m／s；进入罩口时，射流轴线至炉壁的距离为6.65nl，炉口排出的起始烟气量为2128451m3／h，远远大于熔炼时燃烧所产生的最大烟气量6510m3／h，更何况炉门开启时，烧嘴已停止工作。即使将炉内余压调整为0.5Pa，按上述公式计算的炉口喷出速度达1。31m／s，进人罩口时射流轴线至炉壁的距离为0.88m，炉口排出的起始烟气量为917831113／h，也远大于燃料燃烧所产生的最大烟气量。炉门开启时，炉膛

75t熔铝炉集气罩排风量计算（上）[ 10-03 08:10 ]

集气罩是气体净化系统的重要组成部分，用于收集粉尘及污染气体并将其导人通风、净化系统，防止污染物向生产车间及大气扩散。集气罩性能的好坏对整个通风、净化系统的效能及运行成本影响很大。设计合理的集气罩可使系统以较小的排风量获得最佳的控制效果。在控制效果相同的前提下，排风量越大，则整个净化系统越庞大，设备投资、占地面积及运行费用也越大。因此，集气罩在净化系统设计中占有非常重要的位置。铝熔炼炉侧炉口集气罩的排风量，大多按照《供暖通风设计手册》?(以下简称《手册》)中的伞形罩排风量公式计算。近年来，随着我国铝工业的迅猛发展，很

火焰加热炉节能监测方法(下)[ 10-03 08:05 ]

火焰加热炉节能监测合格指标凡设置余热回收装置的火焰加热炉排烟温度合格指标见表1，其他火焰加热炉排烟温度合格指标由各级能源主管部门确定。其他类型火焰加热炉的可比单耗合格指标可参照有关行业的能耗分等标准中的三等炉下限指火焰加热炉节能监测结果评价本标准规定的火焰加热炉监测合格指标是监测合格的最低标准。节能监测单位应以此作出合格与不合适的评价。全部监测指标同时合格方可视为“节能监测合格火焰加热炉”。对监测不合格者监测单位应作出能源浪费程度的评价报告和提出改进建议。

火焰加热炉节能监测方法(上)[ 10-02 08:20 ]

主题内容与适用范围本标准规定了火焰加热炉能源利用状况的监测内容、监测方法和合格指标。本标准适用于炉底有效面积大于或等于0.5㎡的火焰加热炉。本标准不适用于火焰热处理炉。引用标准GB15316节能监测技术通则GB/T1028工业余热术语、分类、等级及余热资源量计算方法GB/T3486评价企业合理用热技术导则GB/T4272设备及管道保温技术通则GB/T1018。工业锅炉热工试验规范GB/T212煤的工业分析方法ZBJol003锻造加热炉能耗分等火焰加热炉节能监测项目3.1排烟温度。3.2空气系数。3.3炉渣含碳量(指

镀锌炉之效率[ 10-02 08:15 ]

这裡所探讨之效率是以烟道之温度来计算，当燃料呈气化状时空气温合，燃烧释出热量，而燃烧效率之考虑必须回溯气体可产生的热值(卡)，一般而言天然气热值约为8900kcal/m3，其中90％的热是在大气环境下可以运用的，而另外10％的热是在过程中散失当然有效之热值会经由炉之绝热材而损耗，烟道而损耗，但绝热之热损耗不大，所以我们定义系统之效率为：热值的供应和实际传达到镀锌炉本身之百分比。完全的燃烧对天燃气而言是不可能的，所以系统之效率取决于如何控制避免过多的空气在燃烧时进入，降低了燃烧空气之温度，另外若要控制锌浴温度为450

当今最佳镀锌炉设计－『高速脉冲火焰镀锌炉”之原理』[ 10-02 08:10 ]

1.高速燃气或燃油之燃烧机装置于镀锌炉对角线角落，燃烧空气经烟道连续环绕于锌锅外，燃烧机输出功率可达150m/秒，瞬间迅速循环升温，而且如此均匀的热传导将热量传送至锌锅的每一点，同时可理解，这股循环之热流吸收了燃烧机所产生局部的热，幅射状均匀环绕于锌锅外壁，自上至下，自前至后，故能产生高效率和相同之热传导，大大地增加锌锅寿命。如下图六、图七所示。2.举个基本设计的案例，一个10m长×1.2m宽之镀锌炉，输入1,000,000kcal/hr热量，生产能力可达10吨/小时，燃烧机火焰出口温度比烟道之温度约高

基本镀锌炉设计发展延革[ 10-02 08:05 ]

热气再循环方式：这种方式需要有一个耐高温风扇循环热气，同时在锌锅外设计热气循环之烟道，另外在锌锅之一端或两端装置燃气或燃油之燃烧机组，火焰喷入燃烧室，风扇吸入后以螺旋叶片方式将热气导入锌锅之两侧。当然这种方式有许多不同之设计，然而都取决于高温风扇之效率，这种风扇相当昂贵，特别是对大炉而言，同时风扇叶片容易损坏，须长时间来修覆，另外基础之耐火砖设计会造成热效应问题，因为高的热质量(导致温控时之反应较慢)和热应力不足(导致需要非常小心来预热炉子)。单向不循环方式：这种设计是採用高速燃烧机加热，但热气并非循环环绕著锌锅，

酸洗与水洗[ 10-01 08:05 ]

硷性脱脂处理不论加热或不加热皆可，加热处理比不加热处理有较多的优点。例如：较能有效率去除大量的油污和杂质。加热式脱脂这种处理方式通常使用具腐蚀性清洁剂，以往是以苛性纳（烧硷）为标准，但随著一些新技术的开发，产生了一些变化发展出新一代脱脂剂。原因之一是不但比传统苛性纳更有强力清洁效果，同时大大降低腐蚀性物质伤害到操作员的风险。加热脱脂一般温度控制在85℃，所以除了脱脂剂成本外，能源成本亦应考量。不加热脱脂这种清洗方式基本上是用磷酸，这对使用者是较少危险的。但这种方式的脱脂效果有限，同时对油漆残存物去除效率远不如加热脱

硷性脱脂[ 09-30 09:20 ]

硷性脱脂处理不论加热或不加热皆可，加热处理比不加热处理有较多的优点。例如：较能有效率去除大量的油污和杂质。加热式脱脂这种处理方式通常使用具腐蚀性清洁剂，以往是以苛性纳（烧硷）为标准，但随著一些新技术的开发，产生了一些变化发展出新一代脱脂剂。原因之一是不但比传统苛性纳更有强力清洁效果，同时大大降低腐蚀性物质伤害到操作员的风险。加热脱脂一般温度控制在85℃，所以除了脱脂剂成本外，能源成本亦应考量。不加热脱脂这种清洗方式基本上是用磷酸，这对使用者是较少危险的。但这种方式的脱脂效果有限，同时对油漆残存物去除效率远不如加热脱

脱脂和酸洗[ 09-30 08:15 ]

热浸镀锌前处理是指酸洗及脱脂制程。这些操作在于准备和提供可镀锌之钢件。热浸镀锌反应只发生在经过化学清洁的钢件表面，所以小心仔细地执行前处理和镀锌一样都是很重要的。钢铁表面的前处理，对于获得良好的镀锌层是绝对必要的。热浸镀锌前，需去除钢铁表面、油污、油脂、灰尘及其他污染物等。例如油漆和非水性马克笔记号。经过多项尝试最普遍还是使用硷性或酸性脱脂。通常以浸泡方式来脱脂，而高压水注喷射方式也可以。完成后，钢件应在冷水槽中作水洗动作，除去残余之化学药品,避免影响到下一个制程。

铝屑铝锭兼用熔化炉使用蓄热式燃烧技术的分析（下）[ 09-30 08:10 ]

清渣操作的对应措施在保持室中进行清渣操作是熔化工艺的要求，因而必须考虑清渣操作时蓄热烧嘴的控制模式，以避免大量灰尘进入到蓄热体中。空燃比控制对策空燃比控制是当炉子负荷发生变化时，让燃料与助燃空气实现按比例进行调节，从而实现节能的目的。空燃比控制是否能够有效实现不仅取决于控制方式、调节元件的特性，还取决于烧嘴本体结构。根据经验，“一体式”蓄热烧嘴比较容易实现空燃比控制，而“分离式”烧嘴由于燃气枪与助燃空气通道为两体，则很难实现有效的空燃比控制。在此情况下，如果熔化炉保持

蓄热体形式的选择[ 09-30 08:05 ]

蓄热体形式分2种，即:陶瓷耐热球和陶瓷蜂窝体。蜂窝体壁薄、孔距小，比表面积大，能在较短时间内积蓄和释放热量，换热效率高，但由于保持室内要进行清渣操作，故烟气中尘含量较大，易堵塞蓄热体。曾采用过蜂窝体式蓄热体，效果较差，大约1～2个月就需更换一次蓄热体。采用耐热球式蓄热体情况要好些，但每3～4个月也要清理一次。通常情况下，采用的日本中外炉STP蓄热烧嘴蓄热体阻力损失不应超过2kPa，如果使用中蓄热体阻力损失达到3kPa以上就应及时进行清理。一般情况下，经过一段时间使用，部分蓄热球会出现板结现象，需要更换，如图5所示。

蓄热式烧嘴结构形式对比分析[ 09-29 08:20 ]

目前蓄热式烧嘴的结构形式主要有2种，即:有组织火焰的烧嘴和无组织火焰的烧嘴。2种不同结构形式的烧嘴具有完全不同的火焰特性，因而在铝合金熔化炉上的使用效果有很大差异。以往为某使用单位设计建造的兼用炉上使用了日本厂商生产的“一体式”蓄热烧嘴，即燃气枪与助燃空气通道结为一体，其结构形式如图2所示。这种烧嘴由于火焰是有组织的，因而火焰较短，燃料燃尽所需要的空间较小，易实现空燃比控制，使用效果比较理想。但烧嘴成本高，烧嘴的燃料枪需定期维护保养。该案例中尝试使用了日本厂商生产的另一种结构“分

保持室烧嘴形式的确定[ 09-29 08:15 ]

保持室的功能为: 1) 熔化由涡流室卷吸入到该区域的铝屑; 2) 将铝锭、铝屑熔化后的铝水温度提升到工艺出铝温度。为了满足生产工艺要求，通常情况下保持室炉气设定温度为900 ～ 1000℃。由于排烟温度较高，考虑节能的需要，采用蓄热式燃烧系统比较理想。

熔化室烧嘴形式的确定[ 09-29 08:10 ]

熔化室的功能是熔化料塔中与烟气逆行运动的炉料。熔化过程中的特点如下:1) 熔化室位于料塔的底部，熔化烧嘴燃烧后的气体直接进入料塔预热炉料，因而烟气的余热得到较好的利用。2) 固体铝合金具有黑度小、熔化过程中易氧化，因而熔化过程中火焰不宜过于集中，火焰温度也不易过高，这种情况下宜采用快速冲击加热方式，增加火焰与炉料间对流换热以获得更好的熔化效果。3) 熔化室的空间相对有限，不利于蓄热式烧嘴的安装。基于以上考虑，此种兼用炉的熔化室烧嘴不宜选用蓄热式烧嘴，而应采用具有较高喷出速度的冲击加热烧嘴。